氧化鋅避雷器直流1mA下的電壓U1mA及0.75U1mA下漏電流測量
氧化鋅避雷器直流1mA下的電壓U1mA及0.75U1mA下漏電流測量
1、直流1mA下的電壓U-mA為無間隙金屬氧化物避雷器通過1mA直流電流時,被試品兩端的電壓值。0.75U1mA電壓下的漏電流,為試品兩端施加75%的U1mA電壓,測量流過避雷器的直流漏電流。U1mA和0.75U1mA一下漏電流是判斷無間隙金屬氧化物避雷器質(zhì)量狀況的兩個重要參數(shù),運行一定時期后, U1mA和0.75U1mA-下漏電流的變化能直接反映避雷器的老化、變質(zhì)程度。特別是對采用大面積金屬氧化物電阻片組裝的避雷器和多柱金屬氧化物電阻片并聯(lián)的避雷器,用此方法很容易判斷它們的質(zhì)量缺陷。
2、U1mA值應符合GB1 1032中的規(guī)定,并且與初始值或與制造廠給定值相比較,對于35kV及以下中性點鯡直接接地的避雷器或采用面積為20cm2及以下規(guī)格金屬氧化物電阻片組裝的避雷器,變化率應不大于+5% ;對于35kV ~ 220kV中性點直接接地的避雷器或采用面積為25cm2 ~ 45cm2規(guī)格金屬氧化物電阻片組裝的避雷器,變化率應不大于+10% ;對于220kV以上中性點直接接地的避雷器和多柱金屬氧化物電阻片并聯(lián)的避雷器或采用面積為50cm2及以上規(guī)格金屬氧化物電阻片組裝的避雷器,變化率應不大于+20%。
3、0.75U1mA-下的漏電流值與初始值或與制造廠給定值相比較,變化量增加應不大于2倍,且漏電流值應不大于50μA。對于多柱并聯(lián)和額定電壓216kV以上的避雷器,漏電流值應不大于制造廠標準的規(guī)定值。
測量0.75U1mA下漏電流時的U1mA電壓值應選用U1mA初始值或制造廠給定的U1mA值。
4、避雷器的U1mA值和0.75U1mA下的漏電流值兩項指標中有一項超過上述要求時,應查明原因,若確系老化造成的,宜退出運行。但當這兩項指標同時超過上述要求時,應立刻退出運行。
5、測量U1mA值和0.75U1mA下的漏電流值時適宜使用的成套裝置。使用的成套裝置測量時,直在被試品下端與接地網(wǎng)之間(此時被試品的下端應與接地網(wǎng)絕緣)串聯(lián)一只帶屏蔽引線的電流表,電流表精度應高于成套裝置上的儀表,當兩只電流表的指示數(shù)值不同時,應以外部串聯(lián)的電流表讀數(shù)為準。
測量系統(tǒng)應經(jīng)過校驗,測量誤差不應大于2%。測量0.75U1mA下漏電流的微安表,其準確度宜不大于1.5級。
測量U1mA值和0.75U1mA下的漏電流值所用設備的直流電壓紋波因數(shù)必須滿足標準規(guī)定。由于目前使用的直流電壓發(fā)生器都是通過整流后將交流電壓變成直流電壓,因此使用時,應采取一定措施,避免附近的交流電源及直流離子流產(chǎn)生的干擾,影響對所測避雷器質(zhì)量情況的判斷?，F(xiàn)場實踐表明,在局部停電條件下測試避雷器時,除了所用儀器應有較強的抗干擾性能和應使用比較粗的連接導線外,還應將被試避雷器的高壓端用屏蔽環(huán)罩住或采取屏蔽措施。必要時，在靠近被試避雷器接地的部位也應加屏蔽環(huán)或采取屏蔽措施,將避雷器的外套雜散電流屏蔽掉。天氣潮濕時,可用加屏蔽環(huán)的方法防止避雷器絕緣外套表面受潮影響測量結果。
6、不拆引線測量500kVi避雷器直流1mA電壓U1mA及0.75U1mA下漏電流的原理與接線方式。500kV避雷器一般為三節(jié)避雷器元件串聯(lián)疊裝,每節(jié)避雷器元件的直流1mA參考電壓U1mA為210kV左右。為降低拆裝500kV避雷器高壓端引線對避雷器端部的應力損傷,宜采用不拆引線測量500kV避雷器直流1mA電壓U1mA及0.75U1mA下漏電流的方法。其原理和接線方式如下:
當不拆高壓弓|線時,避雷器與變壓器或CVT(電容式電壓互感器)相連,若在避雷器端部施加電壓,則此電壓將會傳遞到變壓器中性點上,而變壓器中性點可能耐受不住這樣高的電壓,因此,不能采用常規(guī)接線測量上節(jié)避雷器元件。由于避雷器的閥片是非線性電阻,正、反向加壓通過的電流一致,因此,可通過反向加壓進行測量,即將避雷器首端通過毫安表接地,在上節(jié)避雷器末端施加直流電壓。這樣,避雷器端部為低電位, CVT及變壓器均不受影響。微安表測量的僅為上節(jié)避雷器元件的電流值,因而測試結果準確、可靠。
三節(jié)疊裝的避雷器測量直流1mA參考電壓U1mA及0.75U1mA下漏電流的試驗接線圖(四節(jié)疊裝的避雷器參照執(zhí)行)。試驗時500kV端A點直接接地。
第一節(jié)避雷器測量時, B點經(jīng)電流表PA接直流高壓, D點經(jīng)電流表PA1接地。當試驗電流I-1= 1mA時, ZC-540直流高壓發(fā)生器輸出電壓即為第一節(jié)避雷器直流1mA參考電壓U1mA ,當TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓為0.75U1mA時,電流I-I1即為0.75U1mA時的漏電流。
第二節(jié)避雷器測量時, C點接直流高壓, B點接地, D點接一只3kV ~ 10kV的支撐避雷器或一個電阻箱, 然后再經(jīng)電流表PA1接地。電阻箱的電阻值可以分5MΩ、10MΩ、 15MΩ和20MΩ等幾檔可調(diào)節(jié),使第3節(jié)避雷器和支撐避雷器(或電阻箱)通過1mA直流電流時的直流電壓之和大于第2節(jié)避雷器的直流1mA參考電壓U1mA ,以使得TPZGF直流高壓發(fā)生器的負載不至于過大,同時也保證基座上的電壓不會擊竊基座絕緣。測量時監(jiān)視PA1與PA示數(shù),若PA1示數(shù)l先達到1mA ,則將D處支撐避雷器或電阻箱的電阻值重新選擇。當I-1=1mA時 , TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓即為第二節(jié)避雷器直流1mA參考電壓U1mA。
當TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓為0.75U1mA時,電流I-I1即為0.75U1mA時的漏電流。也可將B點經(jīng)電流表PA2接地(見圖3虛線部分所示1mA ,當A2示數(shù)r2=1mA時,直流高壓發(fā)生器輸出電壓即為第二節(jié)避雷器直流1mA參考電壓u1mA。 當TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓為0.75U1mA時, PA2所示的電流?即為0.75U1mA時的漏電流。
第三節(jié)避雷器測量時, C點接直流高壓, D點經(jīng)電流表接地。當I=1mA時 TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓即為第三節(jié)避雷器直流1mA參考電壓U1mA。
當TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓為0.75U1mA時, PA中所示的電流即為0.75U1mA時的漏電流。另外需要注意的是,測量避雷器直流1mA參考電壓U1mA以及0.75U1mA下漏電流時,如天氣潮濕,應盡量采用屏蔽接線。試驗時,除了對被試品采用適當屏蔽措施外,還應注意高壓引線和測量線的走向。
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1、直流1mA下的電壓U-mA為無間隙金屬氧化物避雷器通過1mA直流電流時,被試品兩端的電壓值。0.75U1mA電壓下的漏電流,為試品兩端施加75%的U1mA電壓,測量流過避雷器的直流漏電流。U1mA和0.75U1mA一下漏電流是判斷無間隙金屬氧化物避雷器質(zhì)量狀況的兩個重要參數(shù),運行一定時期后, U1mA和0.75U1mA-下漏電流的變化能直接反映避雷器的老化、變質(zhì)程度。特別是對采用大面積金屬氧化物電阻片組裝的避雷器和多柱金屬氧化物電阻片并聯(lián)的避雷器,用此方法很容易判斷它們的質(zhì)量缺陷。
2、U1mA值應符合GB1 1032中的規(guī)定,并且與初始值或與制造廠給定值相比較,對于35kV及以下中性點鯡直接接地的避雷器或采用面積為20cm2及以下規(guī)格金屬氧化物電阻片組裝的避雷器,變化率應不大于+5% ;對于35kV ~ 220kV中性點直接接地的避雷器或采用面積為25cm2 ~ 45cm2規(guī)格金屬氧化物電阻片組裝的避雷器,變化率應不大于+10% ;對于220kV以上中性點直接接地的避雷器和多柱金屬氧化物電阻片并聯(lián)的避雷器或采用面積為50cm2及以上規(guī)格金屬氧化物電阻片組裝的避雷器,變化率應不大于+20%。
3、0.75U1mA-下的漏電流值與初始值或與制造廠給定值相比較,變化量增加應不大于2倍,且漏電流值應不大于50μA。對于多柱并聯(lián)和額定電壓216kV以上的避雷器,漏電流值應不大于制造廠標準的規(guī)定值。
測量0.75U1mA下漏電流時的U1mA電壓值應選用U1mA初始值或制造廠給定的U1mA值。
4、避雷器的U1mA值和0.75U1mA下的漏電流值兩項指標中有一項超過上述要求時,應查明原因,若確系老化造成的,宜退出運行。但當這兩項指標同時超過上述要求時,應立刻退出運行。
5、測量U1mA值和0.75U1mA下的漏電流值時適宜使用的成套裝置。使用的成套裝置測量時,直在被試品下端與接地網(wǎng)之間(此時被試品的下端應與接地網(wǎng)絕緣)串聯(lián)一只帶屏蔽引線的電流表,電流表精度應高于成套裝置上的儀表,當兩只電流表的指示數(shù)值不同時,應以外部串聯(lián)的電流表讀數(shù)為準。
測量系統(tǒng)應經(jīng)過校驗,測量誤差不應大于2%。測量0.75U1mA下漏電流的微安表,其準確度宜不大于1.5級。
測量U1mA值和0.75U1mA下的漏電流值所用設備的直流電壓紋波因數(shù)必須滿足標準規(guī)定。由于目前使用的直流電壓發(fā)生器都是通過整流后將交流電壓變成直流電壓,因此使用時,應采取一定措施,避免附近的交流電源及直流離子流產(chǎn)生的干擾,影響對所測避雷器質(zhì)量情況的判斷?，F(xiàn)場實踐表明,在局部停電條件下測試避雷器時,除了所用儀器應有較強的抗干擾性能和應使用比較粗的連接導線外,還應將被試避雷器的高壓端用屏蔽環(huán)罩住或采取屏蔽措施。必要時，在靠近被試避雷器接地的部位也應加屏蔽環(huán)或采取屏蔽措施,將避雷器的外套雜散電流屏蔽掉。天氣潮濕時,可用加屏蔽環(huán)的方法防止避雷器絕緣外套表面受潮影響測量結果。
6、不拆引線測量500kVi避雷器直流1mA電壓U1mA及0.75U1mA下漏電流的原理與接線方式。500kV避雷器一般為三節(jié)避雷器元件串聯(lián)疊裝,每節(jié)避雷器元件的直流1mA參考電壓U1mA為210kV左右。為降低拆裝500kV避雷器高壓端引線對避雷器端部的應力損傷,宜采用不拆引線測量500kV避雷器直流1mA電壓U1mA及0.75U1mA下漏電流的方法。其原理和接線方式如下:
當不拆高壓弓|線時,避雷器與變壓器或CVT(電容式電壓互感器)相連,若在避雷器端部施加電壓,則此電壓將會傳遞到變壓器中性點上,而變壓器中性點可能耐受不住這樣高的電壓,因此,不能采用常規(guī)接線測量上節(jié)避雷器元件。由于避雷器的閥片是非線性電阻,正、反向加壓通過的電流一致,因此,可通過反向加壓進行測量,即將避雷器首端通過毫安表接地,在上節(jié)避雷器末端施加直流電壓。這樣,避雷器端部為低電位, CVT及變壓器均不受影響。微安表測量的僅為上節(jié)避雷器元件的電流值,因而測試結果準確、可靠。
三節(jié)疊裝的避雷器測量直流1mA參考電壓U1mA及0.75U1mA下漏電流的試驗接線圖(四節(jié)疊裝的避雷器參照執(zhí)行)。試驗時500kV端A點直接接地。
第一節(jié)避雷器測量時, B點經(jīng)電流表PA接直流高壓, D點經(jīng)電流表PA1接地。當試驗電流I-1= 1mA時, ZC-540直流高壓發(fā)生器輸出電壓即為第一節(jié)避雷器直流1mA參考電壓U1mA ,當TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓為0.75U1mA時,電流I-I1即為0.75U1mA時的漏電流。
第二節(jié)避雷器測量時, C點接直流高壓, B點接地, D點接一只3kV ~ 10kV的支撐避雷器或一個電阻箱, 然后再經(jīng)電流表PA1接地。電阻箱的電阻值可以分5MΩ、10MΩ、 15MΩ和20MΩ等幾檔可調(diào)節(jié),使第3節(jié)避雷器和支撐避雷器(或電阻箱)通過1mA直流電流時的直流電壓之和大于第2節(jié)避雷器的直流1mA參考電壓U1mA ,以使得TPZGF直流高壓發(fā)生器的負載不至于過大,同時也保證基座上的電壓不會擊竊基座絕緣。測量時監(jiān)視PA1與PA示數(shù),若PA1示數(shù)l先達到1mA ,則將D處支撐避雷器或電阻箱的電阻值重新選擇。當I-1=1mA時 , TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓即為第二節(jié)避雷器直流1mA參考電壓U1mA。
當TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓為0.75U1mA時,電流I-I1即為0.75U1mA時的漏電流。也可將B點經(jīng)電流表PA2接地(見圖3虛線部分所示1mA ,當A2示數(shù)r2=1mA時,直流高壓發(fā)生器輸出電壓即為第二節(jié)避雷器直流1mA參考電壓u1mA。 當TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓為0.75U1mA時, PA2所示的電流?即為0.75U1mA時的漏電流。
第三節(jié)避雷器測量時, C點接直流高壓, D點經(jīng)電流表接地。當I=1mA時 TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓即為第三節(jié)避雷器直流1mA參考電壓U1mA。
當TPZGF直流高壓發(fā)生器輸出電壓為0.75U1mA時, PA中所示的電流即為0.75U1mA時的漏電流。另外需要注意的是,測量避雷器直流1mA參考電壓U1mA以及0.75U1mA下漏電流時,如天氣潮濕,應盡量采用屏蔽接線。試驗時,除了對被試品采用適當屏蔽措施外,還應注意高壓引線和測量線的走向。
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